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钢盆环应力验算钢盆环承受的拉力，设计水平内力，设计水平抗力，橡胶板受压产生的设计径向，设计竖向反力，橡胶板设计厚度，水平力产生的设计内力，纵向水平力产生设计内力，球铰支座横向水平力产生设计内力钢材抗压强度标准值，分项安全系数，建议值，橡胶板面积，底盆环直径，底盆环内直径，球铰支座底盆环高度，钢盆环承受的剪力。
底盆环承受的剪力设计值，底盆环抗剪强度设计值，【 万向转动抗振网架支座】受压产生的设计径向力，橡胶板水平产生剪力设计值，球铰支座钢材抗压强度标准值，分项安全系数，建议值为1.10，底盆环直径，底盆黄直径，钢底盆底板拉力设计值，钢底盆底板抗拉强度设计值，【 万向转动抗振网架支座】反力设计值，钢材抗压强度标准值，设计强度容许值一般取为140mpa 弹性球铰支座，分项安全系数。
【 万向转动抗振网架支座】钢盆底板环向面积，钢盆环外直径，钢盆底板厚度，上顶板或中间钢板与底盆环接触验算 固定弹性球铰支座，假定上顶板连接面的快宽度，那么商顶板或中间底板与底盆环的接触面可以设计成平均的，【 万向转动抗振网架支座】接触面的机械抗力应进行基本作用组合验证。平面接触表面验算。平面接触力设计值，【 万向转动抗振网架支座】上顶板平面接触强度设计值，钢材抗压强度标准值材料分析系数推荐值，钢盆环内直径，上顶板与盆环的高度接触高度，曲面接触表面其曲面半径R
变形前后支座反力永远通过球心，可以释放弯矩，转动力矩只与钢衬板的球面半径有关与支座的转角大小无关，因此【 万向转动抗振网架支座】的转动力矩小 单向弹性活动球铰支座，
目前【 万向转动抗振网架支座】的转角可以作为0.06rad及以上，适用于大转角的桥梁支座。而盆式支座时通过盆中的橡胶板转动变形来适应梁体转角需要，【 万向转动抗振网架支座】由于橡胶的转动变形受橡胶板的直径，厚度和硬度的影响也就是说支座转动时，随着支座转角的变化，球铰支座的力矩也是响应的发生变化，
而橡胶板的厚度有一定的限制，在橡胶板厚度受限制的条件下，盆式支座的设计转角一般为小于0.02rad 双向、单向滑移弹性球铰支座，所以【 万向转动抗振网架支座】转动的适应范围和灵活性元不计球形支座，同时，球铰支座各向转动性能一直，较适合与弯桥和宽桥的场合使用。【 万向转动抗振网架支座】不使用橡胶支座承压所以不存在因橡胶老化碧昂英而影响球铰支座的转动功能的问题，更适合低温地区桥梁工程上使用。【 万向转动抗振网架支座】不使用橡胶承压根据国家标准对球形支座的性能做了一下注意几个方面的基本规定。